חקירת בדיקת כיפוף טהורה של אלמנט גומי-בטון עשוי צינור פלדה

תודה שביקרת ב-Nature.com.אתה משתמש בגרסת דפדפן עם תמיכת CSS מוגבלת.לקבלת החוויה הטובה ביותר, אנו ממליצים להשתמש בדפדפן מעודכן (או להשבית את מצב תאימות ב-Internet Explorer).בנוסף, כדי להבטיח תמיכה שוטפת, אנו מציגים את האתר ללא סגנונות ו-JavaScript.
מציג קרוסלה של שלוש שקופיות בבת אחת.השתמש בלחצנים 'הקודם' וה'הבא' כדי לעבור בין שלוש שקופיות בכל פעם, או השתמש בלחצני המחוון שבקצה כדי לעבור בין שלוש שקופיות בכל פעם.
ארבעה אלמנטים של צינור פלדה בטון גומי (RuCFST), אלמנט אחד של צינור פלדת בטון (CFST) ואלמנט אחד ריק נבדקו בתנאי כיפוף טהורים.הפרמטרים העיקריים הם יחס גזירה (λ) מ-3 עד 5 ויחס החלפת גומי (r) מ-10% עד 20%.מתקבלים עקומת מומנט-עקמת כיפוף, עקומת מומנט-סטייה ועקומת מומנט-עקמת כיפוף.אופן ההרס של בטון עם ליבת גומי נותח.התוצאות מראות שסוג הכשל של חברי RuCFST הוא כשל בכיפוף.סדקים בבטון גומי מפוזרים באופן שווה ומשורה, ומילוי בטון הליבה בגומי מונע התפתחות סדקים.ליחס הגזירה לטווח הייתה השפעה מועטה על התנהגות דגימות הבדיקה.לקצב החלפת הגומי יש השפעה מועטה על היכולת לעמוד במומנט כיפוף, אך יש לו השפעה מסוימת על קשיחות הכיפוף של הדגימה.לאחר מילוי בבטון גומי, בהשוואה לדגימות מצינור פלדה ריק, משתפרות יכולת הכיפוף וקשיחות הכיפוף.
בשל הביצועים הסיסמיים הטובים ויכולת הנשיאה הגבוהה שלהם, מבנים צינוריים מסורתיים של בטון מזוין (CFST) נמצאים בשימוש נרחב בפרקטיקה ההנדסית המודרנית1,2,3.כסוג חדש של בטון גומי, חלקיקי גומי משמשים להחלפה חלקית של אגרגטים טבעיים.מבני צינור פלדה מלא בטון גומי (RuCFST) נוצרים על ידי מילוי צינורות פלדה בבטון גומי כדי להגביר את המשיכות ויעילות האנרגיה של מבנים מרוכבים4.היא לא רק מנצלת את הביצועים המצוינים של חברי CFST, אלא גם עושה שימוש יעיל בפסולת גומי, העונה על צורכי הפיתוח של כלכלה מעגלית ירוקה5,6.
בשנים האחרונות, התנהגותם של חברי CFST מסורתיים תחת עומס צירי7,8, אינטראקציה צירית-רגע עומס9,10,11 וכיפוף טהור12,13,14 נחקרה באופן אינטנסיבי.התוצאות מראות שכושר הכיפוף, הקשיחות, המשיכות ויכולת פיזור האנרגיה של עמודי וקורות CFST משתפרים על ידי מילוי בטון פנימי ומציגים משיכות טובה לשבר.
נכון לעכשיו, כמה חוקרים חקרו את ההתנהגות והביצועים של עמודות RuCFST תחת עומסים צירים משולבים.Liu ו-Liang15 ביצעו מספר ניסויים על עמודות RuCFST קצרות, ובהשוואה לעמודות CFST, כושר הנשיאה והקשיחות ירדו עם עלייה בדרגת החלפת הגומי ובגודל חלקיקי הגומי, בעוד שהמשיכות גדלה.Duarte4,16 בדק מספר עמודות RuCFST קצרות והראה כי עמודות RuCFST היו יותר רקיעות עם תכולת גומי עולה.Liang17 ו- Gao18 דיווחו גם על תוצאות דומות על המאפיינים של תקעי RuCFST חלקים ודקים.Gu et al.19 ו- Jiang et al.20 חקרו את יכולת הנשיאה של אלמנטים RuCFST בטמפרטורה גבוהה.התוצאות הראו שתוספת גומי הגבירה את משיכות המבנה.ככל שהטמפרטורה עולה, כושר הנשיאה יורד מעט בהתחלה.Patel21 ניתח את התנהגות הדחיסה והכיפוף של קורות CFST קצרות ועמודים עם קצוות עגולים תחת עומס צירי וחד צירי.מודלים חישוביים וניתוח פרמטרי מוכיחים שאסטרטגיות סימולציה מבוססות סיבים יכולות לבחון במדויק את הביצועים של RCFSTs קצרים.הגמישות עולה עם יחס הגובה-רוחב, חוזק הפלדה והבטון, ויורדת עם יחס העומק לעובי.באופן כללי, עמודות RuCFST קצרות מתנהגות בדומה לעמודות CFST והן יותר רקע מעמודות CFST.
ניתן לראות מהסקירה לעיל שעמודי RuCFST משתפרים לאחר שימוש נכון בתוספי גומי בבטון הבסיסי של עמודי CFST.מכיוון שאין עומס צירי, כיפוף הרשת מתרחש בקצה אחד של קרן העמוד.למעשה, מאפייני הכיפוף של RuCFST אינם תלויים במאפייני העומס הצירי22.בהנדסה מעשית, מבני RuCFST נתונים לעתים קרובות לעומסי רגע כיפוף.המחקר של תכונות הכיפוף הטהורות שלו עוזר לקבוע את מצבי העיוות והכשל של אלמנטים RuCFST תחת פעולה סיסמית23.עבור מבני RuCFST, יש צורך ללמוד את תכונות הכיפוף הטהורות של אלמנטי RuCFST.
בהקשר זה, נבדקו שש דגימות כדי לחקור את התכונות המכניות של אלמנטים מרובעים מפלדה מעוקלים גרידא.שאר מאמר זה מאורגן באופן הבא.ראשית, נבדקו שש דגימות בחתך מרובע עם או בלי מילוי גומי.שים לב למצב הכשל של כל דגימה לתוצאות הבדיקה.שנית, נותחו הביצועים של אלמנטים RuCFST בכיפוף טהור, ונדונה ההשפעה של יחס גזירה לטווח של 3-5 ויחס החלפת גומי של 10-20% על המאפיינים המבניים של RuCFST.לבסוף, ההבדלים בקיבולת נשיאת העומס ובקשיחות הכיפוף בין אלמנטים RuCFST ואלמנטים CFST מסורתיים מושווים.
הושלמו שש דגימות CFST, ארבע מלאו בבטון מגומי, אחת מלאה בבטון רגיל, והשישית הייתה ריקה.נדונות ההשפעות של קצב שינוי הגומי (r) ויחס הגזירה (λ).הפרמטרים העיקריים של המדגם ניתנים בטבלה 1. האות t מציינת את עובי הצינור, B הוא אורך דופן הדגימה, L הוא גובה המדגם, Mue הוא כושר הכיפוף הנמדד, Ki הוא ההתחלה קשיחות כיפוף, Kse היא קשיחות כיפוף בשירות.סְצֵינָה.
דגימת ה-RuCFST הופקה מארבע לוחות פלדה מרותכים בזוגות ליצירת צינור פלדה מרובע חלול, שמילא אחר כך בבטון.לוח פלדה בעובי 10 מ"מ מרותך לכל קצה של הדגימה.התכונות המכניות של הפלדה מוצגות בטבלה 2. על פי התקן הסיני GB/T228-201024, חוזק המתיחה (fu) וחוזק התנובה (fy) של צינור פלדה נקבעים בשיטת בדיקת מתיחה סטנדרטית.תוצאות הבדיקה הן 260 MPa ו-350 MPa בהתאמה.מודול האלסטיות (Es) הוא 176 GPa, ויחס ה-Poisson (ν) של פלדה הוא 0.3.
במהלך הבדיקה, חוזק הלחיצה המעוקב (fcu) של בטון הייחוס ביום 28 חושב ב-40 MPa.יחסים 3, 4 ו-5 נבחרו בהתבסס על התייחסות קודמת 25 שכן הדבר עשוי לחשוף בעיות כלשהן עם העברה.שני שיעורי החלפת גומי של 10% ו-20% מחליפים חול בתערובת הבטון.במחקר זה נעשה שימוש באבקת גומי צמיגים קונבנציונלית ממפעל המלט Tianyu (המותג Tianyu בסין).גודל החלקיקים של הגומי הוא 1-2 מ"מ.טבלה 3 מציגה את היחס בין בטון גומי לתערובות.עבור כל סוג של בטון גומי, שלוש קוביות עם דופן של 150 מ"מ נוצקו ונרפאו בתנאי בדיקה שנקבעו בתקנים.החול המשמש בתערובת הוא חול סיליקטי והאגרגט הגס הוא סלע קרבונט בעיר שניאנג, צפון מזרח סין.חוזק הלחיצה המעוקב (fcu), חוזק הלחיצה הפריזמטי (fc') ומודול האלסטיות (Ec) עבור יחסי החלפת גומי שונים (10% ו-20%) מוצגים בטבלה 3. יש ליישם את תקן GB50081-201926.
כל דגימות הבדיקה נבדקות עם צילינדר הידראולי בכוח של 600 קילוואן.במהלך הטעינה, שני כוחות מרוכזים מופעלים באופן סימטרי על עמדת בדיקת כיפוף ארבע נקודות ולאחר מכן מופצים על פני הדגימה.דפורמציה נמדדת על ידי חמישה מדי מתח על כל משטח מדגם.הסטייה נצפית באמצעות שלושה חיישני תזוזה המוצגים באיורים 1 ו-2. 1 ו-2.
הבדיקה השתמשה במערכת טעינה מוקדמת.טען במהירות של 2kN/s, לאחר מכן השהה בעומס של עד 10kN, בדוק אם הכלי ותא העומס נמצאים במצב עבודה רגיל.בתוך הרצועה האלסטית, כל תוספת עומס חלה על פחות מעשירית מעומס השיא החזוי.כאשר צינור הפלדה נשחק, העומס המופעל הוא פחות מחמש עשרה מעומס השיא החזוי.החזק למשך כשתי דקות לאחר הפעלת כל רמת עומס בשלב הטעינה.ככל שהדגימה מתקרבת לכישלון, קצב הטעינה המתמשכת מאט.כאשר העומס הצירי מגיע לפחות מ-50% מהעומס הסופי או שנמצא נזק ברור על הדגימה, הטעינה מופסקת.
ההרס של כל דגימות הבדיקה הראה גמישות טובה.לא נמצאו סדקי מתיחה ברורים באזור המתיחה של צינור הפלדה של חומר הבדיקה.סוגים אופייניים של נזק לצינורות פלדה מוצגים באיור.3. ניקח לדוגמא את המדגם SB1, בשלב הראשוני של ההעמסה כאשר מומנט הכיפוף קטן מ-18 קילו-ניטר מ', המדגם SB1 נמצא בשלב אלסטי ללא עיוות ברור, וקצב העלייה במומנט הכיפוף הנמדד גדול מ- קצב העלייה בעקמומיות.לאחר מכן, צינור הפלדה באזור המתיחה ניתן לעיוות ועובר לשלב האלסטי-פלסטי.כאשר מומנט הכיפוף מגיע לכ-26 קנו"מ, אזור הדחיסה של הפלדה בטווח בינוני מתחיל להתרחב.בצקת מתפתחת בהדרגה ככל שהעומס גדל.עקומת העומס-סטיה אינה יורדת עד שהעומס מגיע לנקודת השיא שלו.
לאחר השלמת הניסוי, נחתכו מדגם SB1 (RuCFST) ומדגם SB5 (CFST) כדי לראות בצורה ברורה יותר את מצב הכשל של הבטון הבסיסי, כפי שמוצג באיור 4. ניתן לראות באיור 4 שהסדקים בדוגמה SB1 מפוזרים באופן שווה ודליל בבטון הבסיס, והמרחק ביניהם הוא 10 עד 15 ס"מ.המרחק בין סדקים בדגימה SB5 הוא בין 5 ל-8 ס"מ, הסדקים אינם סדירים וברורים.בנוסף, הסדקים בדגימה SB5 נמשכים כ-90° מאזור המתיחה לאזור הדחיסה ומתפתחים עד כ-3/4 מגובה החתך.סדקי הבטון העיקריים במדגם SB1 קטנים יותר ותכופים פחות מאשר במדגם SB5.החלפת חול בגומי יכולה, במידה מסוימת, למנוע התפתחות סדקים בבטון.
על איור.5 מציג את התפלגות הסטייה לאורך כל דגימה.הקו המוצק הוא עקומת הסטייה של חתיכת הבדיקה והקו המקווקו הוא חצי הגל הסינוסואידאלי.מתוך איור.איור 5 מראה שעקומת סטיית המוט תואמת היטב את עקומת חצי הגל הסינוסואידלית בעת הטעינה הראשונית.ככל שהעומס גדל, עקומת הסטייה סוטה מעט מעקומת חצי הגל הסינוסואידלית.ככלל, במהלך העמסה, עקומות הסטייה של כל הדגימות בכל נקודת מדידה הן עקומה חצי סינוסואידלית סימטרית.
מכיוון שהסטייה של רכיבי RuCFST בכיפוף טהור עוקבת אחרי עקומת חצי גל סינוסואידלית, ניתן לבטא את משוואת הכיפוף כך:
כאשר מתח הסיבים המרבי הוא 0.01, בהתחשב בתנאי היישום בפועל, מומנט הכיפוף המתאים נקבע כיכולת מומנט הכיפוף האולטימטיבית של האלמנט27.קיבולת מומנט הכיפוף הנמדדת (Mue) שנקבעה כך מוצגת בטבלה 1. על פי קיבולת מומנט הכיפוף הנמדדת (Mue) והנוסחה (3) לחישוב העקמומיות (φ), ניתן לבצע את עקומת M-φ באיור 6 זוממה.עבור M = 0.2Mue28, הקשיחות ההתחלתית Kie נחשבת כקשיחות כיפוף הגזירה המתאימה.כאשר M = 0.6Mue, קשיחות הכיפוף (Kse) של שלב העבודה נקבעה לקשיחות הכיפוף המתאימה.
ניתן לראות מעקומת עקמומיות מומנט הכיפוף שמומנט הכיפוף והעקמומיות גדלים באופן ליניארי באופן משמעותי בשלב האלסטי.קצב הצמיחה של מומנט הכיפוף גבוה בבירור מזה של העקמומיות.כאשר מומנט הכיפוף M הוא 0.2Mue, הדגימה מגיעה לשלב הגבול האלסטי.ככל שהעומס גדל, המדגם עובר דפורמציה פלסטית ועובר לשלב האלסטופלסטי.עם מומנט כיפוף M שווה ל-0.7-0.8 Mue, צינור הפלדה יעוות באזור המתח ובאזור הדחיסה לסירוגין.במקביל, עקומת Mf של המדגם מתחילה להתבטא כנקודת פיתול וגדלה בצורה לא ליניארית, מה שמגביר את ההשפעה המשולבת של צינור הפלדה וליבת הבטון הגומי.כאשר M שווה ל-Mue, הדגימה נכנסת לשלב ההתקשות הפלסטית, כאשר הסטייה והעקמומיות של הדגימה גדלים במהירות, בעוד מומנט הכיפוף גדל באיטיות.
על איור.7 מציג עקומות של מומנט כיפוף (M) לעומת מתח (ε) עבור כל דגימה.החלק העליון של החלק האמצעי של המדגם נמצא תחת דחיסה, והחלק התחתון נמצא במתח.מדי מתח המסומנים "1" ו-"2" ממוקמים בחלק העליון של חלק הבדיקה, מדי מתח המסומנים "3" ממוקמים באמצע הדגימה, ומדדי מתח המסומנים "4" ו-"5"." ממוקמים מתחת למדגם הבדיקה.החלק התחתון של המדגם מוצג באיור 2. מאיור 7 ניתן לראות כי בשלב הראשוני של הטעינה, העיוותים האורךיים באזור המתיחה ובאזור הדחיסה של האלמנט קרובים מאוד, ו- העיוותים הם ליניאריים בקירוב.בחלק האמצעי ישנה עלייה קלה בעיוות האורך, אך גודלה של עלייה זו קטנה. לאחר מכן, בטון הגומי באזור המתיחה נסדק. מכיוון שצינור הפלדה באזור המתיחה רק צריך לעמוד בכוח, וה בטון גומי וצינור פלדה באזור הדחיסה נושאים את העומס יחדיו, העיוות באזור המתח של האלמנט גדול מהדפורמציה ב- ככל שהעומס גדל, העיוותים עולים על חוזק התפוקה של הפלדה, וצינור הפלדה נכנס. השלב האלסטופלסטי. קצב העלייה במתח של המדגם היה גבוה משמעותית מרגע הכיפוף, ואזור הפלסטיק החל להתפתח לחתך המלא.
עקומות M-um עבור כל דגימה מוצגות באיור 8. באיור.8, כל עקומות M-um עוקבות אחר אותה מגמה כמו חברי CFST המסורתיים22,27.בכל אחד מהמקרים, עקומות M-um מציגות תגובה אלסטית בשלב הראשוני, ולאחריה התנהגות לא אלסטית עם קשיחות פוחתת, עד שמגיעים בהדרגה לרגע הכיפוף המרבי המותר.עם זאת, עקב פרמטרי בדיקה שונים, עקומות M-um שונות במקצת.מומנט הסטייה עבור יחסי גזירה לטווח מ-3 עד 5 מוצג באיור.8א.יכולת הכיפוף המותרת של מדגם SB2 (גורם גזירה λ = 4) נמוכה ב-6.57% מזו של מדגם SB1 (λ = 5), ויכולת הכיפוף של מדגם SB3 (λ = 3) גדולה מזו של מדגם SB2 (λ = 4) 3.76%.באופן כללי, ככל שיחס הגזירה לטווח גדל, מגמת השינוי במומנט המותר אינה ברורה.נראה כי עקומת M-um אינה קשורה ליחס הגזירה לטווח.זה עולה בקנה אחד עם מה שצפו לו וקנדי25 עבור קורות CFST עם יחסי גזירה לטווח שנעים בין 1.03 ל-5.05.סיבה אפשרית לחברי CFST היא שביחסי גזירה שונים, מנגנון העברת הכוח בין ליבת הבטון וצינורות הפלדה הוא כמעט זהה, דבר שאינו ברור כמו עבור איברי בטון מזוין25.
מתוך איור.8b מראה כי כושר הנשיאה של דגימות SB4 (r = 10%) ו-SB1 (r = 20%) הוא מעט גבוה יותר או נמוך יותר מזה של המדגם המסורתי CFST SB5 (r = 0), ועלה ב-3.15 אחוזים וירד ב- 1 .57 אחוז.עם זאת, קשיחות הכיפוף הראשונית (Kie) של דגימות SB4 ו-SB1 גבוהה משמעותית מזו של דגימה SB5, שהם 19.03% ו-18.11%, בהתאמה.קשיחות הכיפוף (Kse) של דגימות SB4 ו-SB1 בשלב ההפעלה גבוהה ב-8.16% ו-7.53% מזו של דגימה SB5, בהתאמה.הם מראים שלקצב החלפת הגומי יש השפעה מועטה על יכולת הכיפוף, אך יש לו השפעה רבה על קשיחות הכיפוף של דגימות RuCFST.ייתכן שהדבר נובע מהעובדה שהפלסטיות של בטון גומי בדגימות RuCFST גבוהה מהפלסטיות של בטון טבעי בדגימות CFST קונבנציונליות.באופן כללי, סדקים וסדקים בבטון טבעי מתחילים להתפשט מוקדם יותר מאשר בבטון מגומי29.ממצב הכשל הטיפוסי של הבטון הבסיסי (איור 4), הסדקים של מדגם SB5 (בטון טבעי) גדולים וצפופים יותר מאלה של מדגם SB1 (בטון גומי).זה עשוי לתרום לריסון הגבוה יותר שמספקים צינורות הפלדה עבור דגימת הבטון המחוזק SB1 בהשוואה לדגימת הבטון הטבעי SB5.גם מחקר Durate16 הגיע למסקנות דומות.
מתוך איור.8c מראה שלאלמנט RuCFST יש יכולת כיפוף וגמישות טובים יותר מאשר אלמנט צינור הפלדה החלול.חוזק הכיפוף של מדגם SB1 מ-RuCFST (r=20%) גבוה ב-68.90% מזה של מדגם SB6 מצינור פלדה ריק, וקשיחות הכיפוף הראשונית (Kie) וקשיחות הכיפוף בשלב הפעולה (Kse) של מדגם SB1 הם 40.52% בהתאמה., שהוא גבוה ממדגם SB6, היה גבוה ב-16.88%.הפעולה המשולבת של צינור הפלדה וליבת הבטון הגומי מגבירה את יכולת הכפיפה והקשיחות של האלמנט המרוכב.אלמנטים של RuCFST מציגים דגימות משיכות טובה כאשר הם נתונים לעומסי כיפוף טהורים.
מומנטי הכיפוף שהתקבלו הושוו עם מומנטי הכיפוף המצוינים בתקני התכנון הנוכחיים כגון חוקים יפניים AIJ (2008) 30, כללים בריטיים BS5400 (2005) 31, כללים אירופאיים EC4 (2005) 32 וכללים סיניים GB50936 (2014) 33. מומנט כיפוף (Muc) לרגע הכיפוף הניסיוני (Mue) ניתן בטבלה 4 ומוצג באיור.9. הערכים המחושבים של AIJ (2008), BS5400 (2005) ו-GB50936 (2014) נמוכים ב-19%, 13.2% ו-19.4% מהערכים הניסויים הממוצעים, בהתאמה.מומנט הכיפוף שחושב על ידי EC4 (2005) הוא 7% מתחת לערך הבדיקה הממוצע, שהוא הקרוב ביותר.
התכונות המכניות של אלמנטים RuCFST תחת כיפוף טהור נחקרות בניסוי.על סמך המחקר, ניתן להסיק את המסקנות הבאות.
חברי RuCFST שנבדקו הפגינו התנהגות דומה לדפוסי CFST מסורתיים.למעט דגימות צינור הפלדה הריקות, לדגימות RuCFST ו-CFST יש גמישות טובה עקב מילוי בטון ובטון גומי.
יחס הגזירה למרווח השתנה בין 3 ל-5 עם השפעה מועטה על המומנט הנבדק וקשיחות הכיפוף.לקצב החלפת הגומי אין כמעט השפעה על ההתנגדות של המדגם לרגע הכיפוף, אך יש לו השפעה מסוימת על קשיחות הכיפוף של המדגם.קשיחות הכפיפה הראשונית של דגימה SB1 עם יחס החלפת גומי של 10% גבוהה ב-19.03% מזו של הדגימה המסורתית CFST SB5.Eurocode EC4 (2005) מאפשר הערכה מדויקת של יכולת הכיפוף האולטימטיבית של רכיבי RuCFST.הוספת גומי לבטון הבסיס משפרת את שבירות הבטון, ומעניקה לאלמנטים הקונפוציאניים קשיחות טובה.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP ו- Yu, ZV פעולה משולבת של עמודי צינורות פלדה של חתך מלבני מלא בבטון בגזירה רוחבית.מִבְנֶה.בטון 22, 726–740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX, ו-Li, W. בדיקת צינור פלדה מלא בטון (CFST) עם עמודי STS משופעים, חרוטיים וקצרים.י. בנייה.טנק פלדה 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS בדיקות סייסמיות ומחקרי אינדקס ביצועים של קירות בלוקים חלולים ממוחזרים מלאים במסגרות צינורות מצטברות פלדה ממוחזרות.מִבְנֶה.בטון 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK et al.ניסוי ותכנון צינורות פלדה קצרים במילוי בטון גומי.פּרוֹיֶקט.מִבְנֶה.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK ניתוח סיכונים חדש של COVID 19 בהודו, תוך התחשבות באקלים ובגורמים סוציו-אקונומיים.טכנולוגיות.תַחֲזִית.חֶברָה.לִפְתוֹחַ.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK מערכת חדשה להערכת סיכונים וחוסן לשינויי אקלים של תשתית קריטית.טכנולוגיות.תַחֲזִית.חֶברָה.לִפְתוֹחַ.165, 120532 (2021).
Liang, Q and Fragomeni, S. ניתוח לא ליניארי של עמודים עגולים קצרים של צינורות פלדה מלאי בטון תחת עומס צירי.י. בנייה.רזולוציית פלדה 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. and Lam, D. התנהגות של עמודי בטון עגולים במילוי בטון בעל חוזק גבוה העשויים מצינורות פלדה צפופים.י. בנייה.מיכל פלדה 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. et al.חקירה נסיונית של מאפייני הדחיסה האקסצנטריים של עמודים צינוריים מלבניים בטון מזוין בעל חוזק גבוה.אוניברסיטת J. Huaqiao (2019).
Yang, YF and Khan, LH התנהגות של עמודי צינור פלדה קצרים מלאי בטון (CFST) תחת דחיסה מקומית אקסצנטרית.בניית קיר דק.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL ו-Castro, JM הערכה ניסויית של המאפיינים המחזוריים של עמוד קרן צינורי פלדה מלא בבטון עם חתך מתומן.פּרוֹיֶקט.מִבְנֶה.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH and Hicks, S. סקירה של מאפייני החוזק של צינורות פלדה עגולים מלאי בטון תחת כיפוף מונוטוני טהור.י. בנייה.מיכל פלדה 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. String Tension Model ונוקשות כיפוף של CFST עגול בכיפוף.פנימי J. מבנה פלדה.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
ליו, יו.H. and Li, L. תכונות מכניות של עמודים קצרים של צינורות פלדה מרובעים בטון גומי תחת עומס צירי.ג'יי צפון מזרח.אוניברסיטה (2011).
Duarte, APK et al.מחקרים ניסויים של בטון גומי עם צינורות פלדה קצרים תחת עומס מחזורי [J] הרכב.מִבְנֶה.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW and Chongfeng, HE מחקר ניסיוני של המאפיינים של דחיסה צירית של צינורות פלדה עגולים מלאים בבטון גומי.בטון (2016).
Gao, K. and Zhou, J. מבחן דחיסה צירית של עמודי צינור פלדה דק דופן מרובעים.כתב עת לטכנולוגיה של אוניברסיטת הוביי.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G ו-Wang E. מחקר ניסיוני של עמודי בטון מזוין מלבניים קצרים לאחר חשיפה לטמפרטורה גבוהה.בטון 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. and Wang, E. מחקר ניסיוני של עמודי צינורי פלדה עגולים מלאים בגומי-בטון תחת דחיסה צירית לאחר חשיפה לטמפרטורה גבוהה.בטון (2019).
Patel VI חישוב של עמודי קורות צינורי פלדה קצרים בעלי עמוס חד צירי עם קצה עגול מלא בבטון.פּרוֹיֶקט.מִבְנֶה.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH and Zhao, SL ניתוח התנהגות הכיפוף של צינורות פלדה עגולים עם דופן דקה מלאות בטון.בניית קיר דק.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS ו-Hunaiti Yu.M.מחקר ניסיוני של תכונות צינורות פלדה מלאים בבטון המכיל אבקת גומי.י. בנייה.מיכל פלדה 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. שיטת בדיקת מתיחה בטמפרטורה רגילה לחומרים מתכתיים (China Architecture and Building Press, 2010).